1 事故现场情况

　　1.1，电容器组安装调试完毕投入运行，主变高压分头放置(第12档)107.25kV档，母线电压高压114kV，低压11.1kV，电容器电流450A。

　　巡视发现B相4#、6#电容器跌落，保护无反应。调度令退出运行，户外电容器发出强大爆炸声，检查发现2#、5#跌落，油箱鼓肚胀裂，变压器油喷洒满地。

　　2#电容器二只瓷套管炸断，碎片飞出击坏A相硬铝牌一户外支柱瓷瓶，网栏外房顶板日光灯管破碎。幸末伤人及其它设备。

　　事故时有一回10kV出线，速断保护动作跳闸。

　　事故后检查：Δ接地保护BY-4晶体管继电器没接上电源，安装没做整组模拟试验，等于没投入此保护。

　　安装的氧化锌(MOA)避雷器没装放电纪录器，不能判断动作与否。

　　八步-羊角山10kV线路长3.5km，末端针式瓷瓶击穿造成相间短路，出线速断跳开关。

　　检查其它无异常，更换两只损坏电容器。

　　1.2 主变高压分头放置额定110kV档，运行母线高压117kV、低压11.4kV，电容器三相电流480、485、480A，正常退出电容器，分闸过程中C相4#电容器爆炸，熔断，油箱鼓肚破裂流油。A相氧化锌(MOA)避雷器爆炸，电容器瓷套管碎片炸坏一只放电线圈瓷套。

　　事故后证实，安装时把A相氧化锌避雷器压力释放装置误做接地极、拆开发现不对又装回，破坏出厂密封，运行中受潮，过电压动作爆炸。

　　次电容器爆炸后找到开关产品说明书，ZN4-10G/630-12.5真空开关额定电流630安，还有一项指标，“开合单个电容器组400A”实际电容器电流480A，为允许值的1.2倍。发现错误，将8016kvar(每相8台)改为7014kvar(每相7台)。

　　氧化锌(MOA)避雷器加装放电纪录器。

　　处理好放电线圈，检查完毕投切6次正常。

　　1.3 主变高压分头放置(第15档)103.125kV档，运行母线高压115kV，低压11.2kV，7014kvar电容电流410A。又是正常退出电容分闸过程中A相1#电容器爆炸。箱壳破裂鼓肚喷油，瓷套管炸断，碎片飞出围栏外，幸好没伤人及其它设备。

　　事故后检查发现，A、B两相避雷器放电纪录器由前一天2走到3，C相仍为0。

　　1.4 除上述三起分闸引起电容器损坏事故外，正常运行中电容器开关无保护信号跳开关，与此同时一回星光化工厂10kV出线长1.2km线6#电弧炉变压器C相高压套管爆炸，引线烧断，B相套管烧伤，电弧引起BC相间短路，出线跳开关，本次事故谁为主导因素没办法分辨。

　　出现运行中电容器无信号跳开关，但10kV出线没异常，供回去正常。事故后检查保护掉牌正常，检查电容器三相对地绝缘电阻用2500伏摇表仍为200MΩ，供回正常。

　　2 事故原因浅析：

　　2.1 开关选择错误，容量小，又属代淘汰型号。

　　按电容器装置设计技术规程要求，电容器装置采用分闸不重燃，合闸不弹跳真空断路器，额定电流大于1.35倍电容器工作电流。设计选用型号时没有开关使用说明书，因开关设备属电容器厂家一起配套来也无校核。所配开关柜内ZN4-10G/630-12.5型开关(真空泡BD333型宝光厂产品)因不知道“开合单个电容器组电流400A，误做630A，其二是原设计电容器7014kvar，后厂家说所装置空芯电抗器450kvar，电容器可为8016kvar，没验算开关设备容量；其三是设计没考虑谐波放大电流影响，电流实际值比计算工频额定值增大因素，因而造成三次电容器损坏事故都发生在分闸操作过程中。

　　所用ZN4-10G/630-12.5真空开关属代改进型产品，已属淘汰之列，分闸重燃率高，一般在6%，产生重燃过电压可达额定相电压的4倍以上。本开关自次投运以后投切25次，可证实的重燃过电压有5次。

　　真空断路器分闸过程中产生重燃过电压，是真空断路器的特殊现象。它是开关分闸时，触头刚分开瞬间就遇到该相工频电流自然到零，电弧熄灭，但因开距小，断口在恢复电压作用下重燃，经过几十甚至几百毫秒又重燃，这种重燃在开断过程中重复发生多次，产生高频振荡谐波可达105～106Hz，间或也伴有半波工频电流，过电压幅值又随重燃次数叠加而增高，陡度大，对电容器绝缘造成严重危害。过电压幅值单相重燃电容器相对地在4倍额定电压，二相重燃也在3倍额定电压以上。

　　分闸重燃过电压在断路器的电源侧产生过电压倍数低于电容器侧，变10kV母线装有一组氧化锌(MOA)Y5WZ1-12.7/45避雷器，一组FZ-10避雷器，主变架空进线穿墙套管外端一组FS-10避雷器，过电压对母线上设备无影响。重燃过电压沿10kV出线传播，在幅射线路末端反射，经过反复，过电压幅值增大，造成线路末端针式瓷瓶击穿，变压器套管击穿。

　　2.2 运行中8016kvar(每相8台BFF-11/